Ceea ce toți utilizatorii noștri așteptau de mult timp s-a împlinit în sfârșit: în SP LIRA 10.6 există un nou element de capăt 57 - „Pilot”, care implementează prevederile JV 24.13330.2011 „Fundații piloți”. Aspectul acestui element finit extinde semnificativ capacitățile pachetului software, atunci când calculați clădiri pe fundații pe piloți, vă permite să faceți astfel de calcule mai rapid și mai precis. Anterior, utilizatorii SP LIRA trebuiau să modeleze piloți FE 56, în timp ce rigiditatea acestora era calculată fie în programe terțe, fie manual, acum programul va face totul, trebuie doar să introduceți datele inițiale.

Implementarea

În SP LIRA 10.6 sunt implementate următoarele situații de calcul:

Pilotă unică (clauzele 7.4.2 - 7.4.3, SP 24.13330.2011);

Tufa de piloți (clauzele 7.4.4 - 7.4.5, SP 24.13330.2011);

Fundament condiționat (clauzele 7.4.6 - 7.4.9, SP 24.13330.2011);

În acest caz, se fac următoarele ipoteze:

În mod convențional se presupune că capacitatea portantă a grămezii este asigurată; - Solul pe care se sprijină grămada este considerat semispațiu deformabil liniar; - Se indeplineste urmatorul raport: (l - lungime, d - diametru redus al arborelui pilotului).

Sunt implementate următoarele tipuri de grămezi (Fig. 1):

• Coajă;

  Dreptunghiular;

  Pătrat.

În acest caz, capătul grămezii poate fi fie ascuțit, fie în formă de club.

Orez. 1. Tipuri de grămezi. SP LIRA 10.6

Calcul cu o singură grămadă

Pentru fiecare grămadă, fie că este unică sau ca parte a unui tuf/fundație condiționată, sunt setați următorii parametri (Fig. 2):

• Lungimea grămezii

• Numărul de subdiviziuni - cu cât acest număr este mai mare, cu atât calculul este mai precis

• Modulul de elasticitate al trunchiului este o caracteristică a materialului din care este realizat grămada;

• Raportul lui Poisson al materialului;

• Adâncimea de la suprafața pământului, la care nu se ia în considerare rezistența solului de-a lungul suprafeței laterale (în timpul acțiunilor seismice).

• Greutatea volumetrică a materialului de grămadă.

Orez. 2. Setarea parametrilor grămezii. SP LIRA 10.6

Parametrii de calcul pentru o singură grămadă se stabilesc prin apăsarea butonului „Calculați rigiditatea unei singure grămezi” (Fig. 3).

Orez. 3. Parametri pentru calcularea rigidității grămezii. SP LIRA 10.6

În acest caz, coeficientul stratului lateral de pe suprafața grămezii este calculat prin formula:

Unde K este coeficientul de proporționalitate, luat în funcție de tipul de sol care înconjoară grămada (Anexa B, Tabelul B.1); γс - coeficientul condiţiilor de lucru ale solului. Pentru o singură grămadă γс = 3.

Tasarea unui singur piloți se calculează conform SP 24.13330.2011: pentru piloți fără lărgi conform clauzei 7.4.2 a, pentru piloți cu lărgire conform clauzei 7.4.2 b.

Calculul tufișului de grămadă

Pentru a crea un grup de grămezi, trebuie să apelați comanda „Grupuri de grămezi”, care se află în bara de instrumente sau în elementul de meniu „Atribuții”. Pentru a defini un grup de grămezi, selectați un grup de grămezi care vor fi incluse în grup și faceți clic pe butonul „Adăugați un grup de grămezi” (Fig. 4).

Orez. 4. Sarcina tufișului de grămadă. SP LIRA 10.6

Metoda de calcul a grupului de grămezi corespunde clauzelor 7.4.4 - 7.4.5 SP 24.13330.2011. În acest caz, caracteristicile de rigiditate ale grămezii sunt calculate automat în Editorul de sol, pentru care în acesta din urmă, tabelul de stabilire a caracteristicilor fizice și mecanice a fost completat cu patru coloane (Fig. 5):

Indicele de fluiditate „IL” pentru solurile argilo-lumoasoase;

Coeficientul de porozitate „e” pentru soluri nisipoase;

Coeficientul de proporționalitate „K”, care poate fi setat numeric, sau interpolat prin selectarea unui sol din coloana „Tip de sol pentru fundație pe piloți”;

• Tipul de sol pentru fundația piloți (tabel B.1 SP 24.13330.2011). Este folosit pentru a interpola valorile „K” în funcție de indicele de randament „IL” dat sau de coeficientul de porozitate „e” al solului.

Orez. 5. Tabelul caracteristicilor fizice și mecanice ale IGE. SP LIRA 10.6

A apărut o nouă filă în parametrii de calcul (Fig. 6) - „Pile”, în care sunt indicați parametrii necesari pentru calcul:

k este coeficientul de adâncime sub călcâi (clauza 7.4.3 SP 24.13330.2011);

γ c - coeficientul condițiilor de lucru pentru calculul piloților pentru acțiunea combinată a forțelor verticale și orizontale și a momentului (p. B.2, Anexa 2, SP 24.13330.2011);

γ cu a este coeficientul de compactare a solului în timpul baterii piloților, luat în considerare pentru a reduce coeficientul de proporționalitate K atunci când piloții funcționează ca parte a unui cluster (p. B.2, Anexa 2, SP 24.13330.2011).

Orez. 6. Fila de calcul grămadă. SP LIRA 10.6

Tasarea tufișului de grămadă se calculează în conformitate cu clauzele 7.4.4 - 7.4.5 SP 24.13330.2011. La calcularea tasării unui grup de grămezi, se ia în considerare influența lor reciprocă. Calculul coeficientului de așternut Cz al solului pe suprafața laterală a grămezii, ținând cont de efectul piloților din grup, se efectuează ca pentru o singură grămadă, dar coeficientul de proporționalitate K se înmulțește cu coeficientul de reducere αi.

Influența reciprocă a tasării clusterelor de piloți este luată în considerare în același mod ca la calcularea fundațiilor condiționate. Calculul rigidității piloților din tufișurile de piloți se efectuează după aceeași metodă ca și pentru piloți unici, dar ținând cont de influența lor reciprocă atât în ​​grup, cât și între tufe.

Calculul fundației condiționate

Setarea unei fundații condiționate dintr-un grup de piloți diferă doar prin aceea că în „Grupul de piloți” este selectat elementul „Fundație condiționată”. De asemenea, este necesar să setați suplimentar Аcf - zona fundației condiționate și metoda de așezare a grămezilor - obișnuite sau eșalonate.

Condițiile geologice, precum și caracteristicile fizice și mecanice ale solurilor de bază sunt stabilite în Editorul de sol.

Așezarea totală a câmpului de piloți de fundație este determinată de formula:

Unde: - proiectul fundamentului condiționat,

Așezare suplimentară din cauza ștampirii piloților la nivelul bazei fundației condiționate,

Așezare suplimentară datorită comprimării arborelui pilotului.

Așezarea suplimentară datorată comprimării arborelui piloților este calculată prin formula:

Găsirea asezării unei fundații convenționale, precum și calcularea influenței reciproce a grupurilor de piloți (inclusiv a grupurilor de piloți) pot fi efectuate prin analogie cu fundațiile plăcilor folosind 3 metode diferite:

Metoda 1 - modelul de fundație Pasternak,

Metoda 2 - Modelul de bază Winkler-Fuss,

• Metoda 3 - model Pasternak modificat.

Dacă calculul se efectuează în modulul Sol, este necesar, ca și pentru calculul elementelor lamelare, să se atribuie o sarcină inițială piloților, care poate fi apoi rafinată folosind funcția de conversie a rezultatelor în date inițiale (Fig. 7). Acest lucru se face în comanda „Bază elastică”.

Orez. 7. Atribuirea sarcinii inițiale piloților. SP LIRA 10.6

După calculul din modulul Sol, apelând funcția „Analiza modelului”, puteți urmări tasările, rigiditatea și alți parametri ai piloților și a solului (Fig. 8).

Fig. 8. Vizualizare calcul. SP LIRA 10.6

Astfel, am luat în considerare o nouă funcție apărută în SP LIRA 10.6, care permite calcularea clădirilor pe fundații pe piloți.

Un inginer, confruntat cu calculul cadrului unei clădiri, unul dintre elementele portante este o coloană, va ajunge la necesitatea de a calcula o fundație de sine stătătoare. Pentru calculul în complexul de calculatoare SCAD, dezvoltatorii au asigurat funcționalitate aproape completă pentru determinarea capacității portante conform tuturor criteriilor de verificare a fundației.

Deci, după ce ați finalizat construcția unui cadru, de exemplu, a unui cadru metalic, va trebui să calculați fundații independente. Pentru a face acest lucru, în complexul de calcul SCAD, este necesar să se indice nodurile care sunt fixate împotriva deplasării în direcțiile și unghiurile de rotație date (în aceste noduri poate fi calculată reacția suporturilor). Cel mai adesea se analizează verticala, orizontală și momentul în planul lucrării structurii. Complexul de calculatoare SCAD afișează reacții pentru toate nodurile marcate de utilizator, de regulă, sunt luate în considerare trei combinații de încărcări pentru:

Rz max, Rx conform, Ruy conform.

Rz conform, Rx max., Ruy conform.

Rz conform, Rx conform, Ruy max

Fig. 1 Cadrul considerat al clădirii (reacție verticală) în complexul de calculSCAD

Nu este ușor să determinați vizual valorile maxime cu o sarcină mare de lucru a circuitului, puteți utiliza instrumentul „documentare”, unde celulele necesare de numere sunt filtrate prin afișarea unui tabel cu toate valorile din calculul SCAD complex în MS Excel.

Combinațiile de valori rezultate trebuie utilizate în continuare atunci când se calculează o fundație de sine stătătoare. Calculul fundațiilor de sine stătătoare poate fi efectuat și manual; pentru aceasta se calculează presiunea sub piciorul fundației.

Datorită cuplului generat, presiunea este neuniformă. Calculul valorilor limită se efectuează conform formulei

Următorul pas în calcularea unei fundații de sine stătătoare este determinarea rezistenței de proiectare a solului. Calculele se fac conform SP 22.13330.2011 „Fundații clădiri și structuri”, formula 5.7. Pentru calcul, sunt necesare studii geotehnice ale straturilor de sol ale șantierului în cauză (sau direct sub o fundație de sine stătătoare).

Calculele rezistenței de proiectare a solului pentru o fundație de sine stătătoare pot fi efectuate și cu ajutorul programului ZAPROS (satelit al complexului de calculatoare SCAD). Programul implementează calculul conform SP 22.13330.2011 „Fundații de clădiri și structuri”.

Valoarea R rezultată trebuie să fie neapărat mai mare decât presiunea P. În caz contrar, este necesară o scădere a presiunii la sol, de exemplu, prin creșterea ariei unei fundații de sine stătătoare. Aria fundației și momentul de rezistență al secțiunii fundației sunt în numitorul formulei de găsire a presiunii P, care obligă indicatorul de presiune să scadă.

Atunci când se calculează o fundație de sine stătătoare, nu trebuie să uităm nici de calcularea plăcii de fundație pentru perforare și calcularea capacității portante. Placa de bază pentru capacitatea portantă este calculată ca o grindă cu două cantilever, a cărei sarcină este egală cu presiunea pe sol (legea lui Newton III). Rezultatul calculului este instalarea armăturii „inferioare” de lucru a secțiunii plăcii.

Forța asupra plăcii de pe stâlp este foarte semnificativă, prin urmare, atunci când se calculează pentru perforare, poate fi necesar să se instaleze pași suplimentari pentru o fundație de sine stătătoare.

Punerea, precum și calculul a două grinzi cantilever, pot fi efectuate prin programul ARBAT (satelit al complexului de calculatoare SCAD).

Atunci când se efectuează tot algoritmul de mai sus, calculul unei fundații de sine stătătoare poate fi considerat finalizat.

Acum să revenim la diagrama cadrului clădirii. Orice fundație pe o fundație de sol (cu excepția stâncii) se înclină sub influența unei anumite sarcini. Deformarea suplimentară rezultată a circuitului contribuie la o modificare a redistribuirii eforturilor deja în elementele circuitului. Prin urmare, devine necesar în unele cazuri (cel mai responsabil) să se stabilească nu o ciupire rigidă, ci o legătură elastică, în locul în care coloana se învecinează cu o fundație de sine stătătoare. Complexul informatic SCAD nu calculează automat rigiditatea unei conexiuni elastice, dar puteți efectua această operație manual. Rigiditatea conexiunii elastice la deplasarea verticală este egală cu raportul dintre capacitatea portantă a unei fundații detașate și tirajul acesteia, valoarea rezultată se măsoară în t / m. Tirajul poate fi calculat folosind programul ZAPROS (satelit al complexului de calculatoare SCAD).

Prin calcularea fundațiilor autoportante, obținem o imagine mai precisă a deformației clădirii și, prin urmare, eforturi mai precise în elementele finite.

Fig. 2 Diagrama cadrului clădirii deformate.Complex de calculSCAD

Deci, cu ajutorul complexului de calculatoare SCAD, utilizatorul va putea să efectueze calculul necesar al fundațiilor independente, să selecteze aria de bază necesară, să efectueze un calcul de forfecare prin perforare, să determine înclinarea clădirii și, de asemenea, să ia în considerare ţine cont de redistribuirea eforturilor în funcţie de aşezarea structurală rezultată.

Cuvinte cheie

FUNDAȚIA PILOT-PLĂCĂ / BAZĂ DEFORMABĂ LINEARĂ / MODEL WINKLER SI PASTERNAK/ BIROUL SCAD / STUDIO SMATH / FUNDAȚIE PILE-ȘI-PLACĂ / FUNDAȚIE ELASTICĂ LINEARĂ / MODELE WINKLER ȘI PASTERNAK BAZĂ LA SOL

adnotare articol științific despre construcție și arhitectură, autorul lucrării științifice - Nuzhdin L.V., Mikhailov V.S.

Este oferită o prezentare detaliată a principalelor metode de construire a modelelor analitice și numerice. fundații din grămadă in conformitate cu cerintele normelor actuale in complexul de calcul SCAD Office. Se demonstrează raporturile rezultatelor metodelor analitice cu cele numerice pentru două cazuri de fundație: cu un grilaj flexibil și un grilaj rigid întărit de pereții subsolului. Analiza se face pe o bază de sol omogenă, excluzând udarea solului. Pe exemplul a șapte probleme rezolvate, autorii au în vedere trei metode analitice pentru modelarea unei fundații pe piloți în conformitate cu prevederile SNiP 2.02.03-85 și SP 24.13330.2011, precum și două metode numerice pentru modelarea unui semispațiu elastic. bazată exclusiv pe utilizarea metodei elementelor finite într-o formulare liniară. Implementarea modelelor de calcul analitic, reglementate prin documente de reglementare, a fost realizată în pachetul matematic SMath Studio pe lângă funcționalitatea standard a complexului de calcul SCAD Office. Tehnologia completă de calcul presupune utilizarea funcționalității standard a pachetului matematic pentru importul și exportul de date în formate generale de schimb de date într-o formă structurată, disponibilă pentru import și export în complexul analitic SCAD. Articolul descrie în detaliu tehnologiile pentru efectuarea calculului, indicând limitele de aplicabilitate ale modelelor luate în considerare și recomandări pentru utilizarea lor într-un cadru static. Toate exemplele luate în considerare demonstrează convergența rezultatelor calculului suficientă pentru scopuri practice, cu excepția modelului de fundație Pasternak. Natura științifică și aplicată a cercetării și rezultatele acesteia pot fi de interes pentru inginerii proiectanți, studenții absolvenți și studenți.

Subiecte asemănătoare lucrări științifice de construcție și arhitectură, autorul lucrării științifice este L.V. Nuzhdin, V.S. Mikhailov.

• Studii numerice ale stării de efort-deformare și așezării fundațiilor piloților cu piloți central îndepărtat

• Capacitatea portantă și așezarea fundațiilor plăci-piloți sub încărcare ciclică

  2016 / I. T. Mirsayapov, M. I. Shakirov

• Selectarea tipului de fundații și fundații ale complexului multifuncțional „Fatih, Amir și Khan” de pe stradă. Fatykh Amirkhan, Kazan

  2015 / Mirsayapov I.T., Shakirov I.F.

• Studii numerice ale stării de tensiune-deformare a fundațiilor cu piloni scurti

  2017 / Esipov Andrey Vladimirovich, Baranyak Andrey Igorevich, Dyuryagina Anna Valerievna

• Evaluarea eficacității fundațiilor cu plăci de piloți cu un tampon intermediar pe exemplul clădirilor înalte din regiunile seismice ale teritoriului Krasnodar

  2017 / Maxim Marinichev

• Interacțiunea piloților lungi cu masa solului ca parte a fundației plăci-piloți

  2012 / Zaven G. Ter-Martirosyan, Chin Thuan Viet

• Analiza influenței parametrilor geometrici ai modelului cu elemente finite asupra preciziei calculului fundațiilor piloți și plăci-piloți

  2013 / Yardyakov Artem Sergeevich, Orjehovsky Yuri Ruvimovici

• Studii numerice ale distribuției sarcinii între piloți în tufișuri

  2016 / Malyshkin A.P., Esipov A.V.

• Noua constructie a fundatiei din dale-pilote

  2016 / A.V. Samorodov

• Studii numerice ale influenței reciproce a piloților în grupuri

  2017 / Malyshkin Alexander Petrovici, Esipov Andrey Vladimirovich

Articolul oferă o trecere în revistă cuprinzătoare a principalelor metode care vizează crearea de modele analitice și numerice ale fundațiilor plăci-piloți în conformitate cu cerințele tehnice actuale folosind software-ul de analiză structurală SCAD Office. Pe baza exemplului unei analize de fundație pe piloți și plăci, autorii compară rezultatele obținute prin metode analitice și numerice pentru două tipuri de fundații, una dintre ele are curgere, iar cealaltă are piloți rigidi. Ambele fundații sunt rezistente de pereții subsolului. Pentru a determina metoda optimă de analiză pentru fundația pe piloți și plăci, sunt luate în considerare trei metode analitice de modelare a piloților în conformitate cu SNiP 2.02.03-85 și SP 24.13330.2011. În plus, autorii au demonstrat utilizarea a două metode numerice care se bazează doar pe metoda elementelor finite pentru sarcini liniar-elastice rezolvate cu ajutorul aplicației software larg răspândite. Modelarea analitică, care este reglementată de standarde, se realizează folosind pachetul matematic SMath Studio. Se presupune că tehnologia completă de analiză va folosi un pachet matematic standard pentru import și export în și din formatul comun de schimb de date (DIF) într-o vizualizare structurată, care este acceptabilă pentru import și export în sistemul SCAD. O descriere detaliată a tehnologiei de calcul este prezentată de către autori, indicând astfel limitele de aplicabilitate ale acestor metode și recomandări pentru utilizarea lor în condiții statice. Exemplul demonstrat mărturisește o precizie fină a metodelor luate în considerare. Cercetarea ar putea fi de mare interes pentru inginerii proiectanți, absolvenții universitari și studenții.

Textul lucrării științifice pe tema „Modelarea numerică a fundațiilor piloților în complexul de calcul și analitic SCAD Office”

L.V. Nuzhdin, V.S. Mihailov Modelarea numerică a fundaţiilor de piloţi în complexul de calcul şi analitic SCAD Office // Buletinul PNRPU. Constructii si arhitectura. - 2018. - Nr. 1. - P. 5-18. DOI: 10.15593 / 2224-9826 / 2018.1.01

Nuzhdin L.V., Mihailov V.S. Modelarea numerică a fundațiilor piloților în software-ul de analiză structurală SCAD Office. Buletinul PNRPU. Construcții și Arhitectură. 2018. Nr. 1. pp. 5-18. DOI: 10.15593 / 2224-9826 / 2018.1.01

BULETINUL PNRPU. CONSTRUCȚI ȘI ARHITECTURĂ Nr 1.2018 BULETIN PNRPU. CONSTRUCȚI ȘI ARHITECTURĂ http: //vestnik.pstu. ru / arhit / despre / inf /

DOI: 10.15593 / 2224-9826 / 2018.1.01 UDC 624.154.1

MODELAREA NUMERICĂ A FUNDAȚILOR PILOMULUI ÎN COMPLEXUL ANALITTIC SCAD OFFICE

L.V. Nuzhdin1, 2, V.S. Mihailov1

1 Universitatea de Stat de Arhitectură și Inginerie Civilă din Novosibirsk, Novosibirsk, Rusia 2 Universitatea Politehnică Națională de Cercetare din Perm, Perm, Rusia

ADNOTARE

Cuvinte cheie:

fundație din piloți, fundație liniară deformabilă, model Winkler și Pasternak, SCAD Office, SMath Studio

Este prezentată o trecere în revistă detaliată a principalelor metode de construire a modelelor analitice și numerice ale fundațiilor piloți-plăci în conformitate cu cerințele normelor actuale în complexul de calcul SCAD Office. Se demonstrează raporturile rezultatelor metodelor analitice cu cele numerice pentru două cazuri de fundație: cu un grilaj flexibil și un grilaj rigid întărit de pereții subsolului. Analiza se face pe o bază de sol omogenă, excluzând udarea solului. Pe exemplul a șapte probleme rezolvate, autorii au în vedere trei metode analitice pentru modelarea unei fundații pe piloți în conformitate cu prevederile SNiP 2.02.03-85 și SP 24.13330.2011, precum și două metode numerice pentru modelarea unui semispațiu elastic. bazată exclusiv pe utilizarea metodei elementelor finite într-o formulare liniară.

Implementarea modelelor de calcul analitic, reglementate prin documente de reglementare, a fost realizată în pachetul matematic SMath Studio pe lângă funcționalitatea standard a complexului de calcul SCAD Office. Tehnologia completă de calcul presupune utilizarea funcționalității standard a pachetului matematic pentru importul și exportul de date în formate generale de schimb de date într-o formă structurată, disponibilă pentru import și export în complexul analitic SCAD. Articolul descrie în detaliu tehnologiile pentru efectuarea calculului, indicând limitele de aplicabilitate ale modelelor luate în considerare și recomandări pentru utilizarea lor într-un cadru static. Toate exemplele luate în considerare demonstrează convergența rezultatelor calculului suficientă pentru scopuri practice, cu excepția modelului de fundație Pasternak.

Natura științifică și aplicată a cercetării și rezultatele acesteia pot fi de interes pentru inginerii proiectanți, studenții absolvenți și studenți.

© Leonid V. Nuzhdin - Candidat la științe tehnice, profesor, e-mail: [email protected] Mikhailov Viktor Sergeevich - student absolvent, e-mail: [email protected]

Leonid V. Nuzhdin - Ph.D. în științe tehnice, profesor, e-mail: [email protected] Victor S. Mikhaylov - Student postuniversitar, e-mail: [email protected]

MODELAREA NUMERICĂ A FUNDAȚILOR PILOMULUI FOLOSIND SOFTWARE-UL DE ANALIZĂ STRUCTURALĂ SCAD OFFICE

L.V. Nuzhdin1, 2, V.S. Mihailov1

Universitatea de Stat de Arhitectură și Inginerie Civilă din Novosibirsk, Novosibirsk, Federația Rusă Universitatea Politehnică Națională de Cercetare din Perm, Perm, Federația Rusă

ARTICOL INFO REZUMAT

Articolul oferă o trecere în revistă cuprinzătoare a principalelor metode care vizează crearea de modele analitice și numerice ale fundațiilor plăci-piloți în conformitate cu cerințele tehnice actuale folosind software-ul de analiză structurală SCAD Office. Pe baza exemplului unei analize de fundație pe piloți și plăci, autorii compară rezultatele obținute prin metode analitice și numerice pentru două tipuri de fundații, una dintre ele are curgere și cealaltă are piloți rigidi. Ambele fundații sunt rezistente de pereții subsolului. Pentru a determina metoda optimă de analiză pentru fundația pe piloți și plăci, sunt luate în considerare trei metode analitice de modelare a piloților în conformitate cu SNiP 2.02.03-85 și SP 24.13330.2011. În plus, autorii au demonstrat utilizarea a două metode numerice care se bazează doar pe metoda elementelor finite pentru sarcini liniar-elastice rezolvate cu ajutorul aplicației software larg răspândite.

Modelarea analitică, care este reglementată de standarde, se realizează folosind pachetul matematic SMath Studio. Se presupune că tehnologia completă de analiză va folosi un pachet matematic standard pentru import și export către și din formatul comun de schimb de date (DIF) într-o vizualizare structurată, care este acceptabilă pentru import și export în sistemul SCAD. O descriere detaliată a tehnologiei de calcul este prezentată de către autori, indicând astfel limitele de aplicabilitate ale acestor metode și recomandări pentru utilizarea lor în condiții statice. Exemplul demonstrat mărturisește o precizie fină a metodelor luate în considerare.

Cercetarea ar putea fi de mare interes pentru inginerii proiectanți, absolvenții universitari și studenții.

Problema actuală în proiectare este alegerea metodologiei de rezolvare a problemei, reflectând cât mai aproape posibil comportamentul structurii de fundație analizată. Sistemele de calcul moderne includ multe instrumente numerice pentru crearea modelelor de fundație atât într-o formulare liniară (elastică) cât și neliniară elastică sau elastoplastică. Dacă luarea în considerare a proprietăților fizice neliniare ale solului este o sarcină mai complexă care necesită studii inginerești și geologice extinse, atunci soluția problemei de calcul într-o formulare elastică în conformitate cu cerințele standardelor este în general acceptată în practica ingineriei bazată pe pe sondaje standard. Acest lucru se datorează faptului că majoritatea documentelor normative moderne se bazează pe două modele de bază: modelul de contact Winkler cu un coeficient de pat constant și un semispațiu deformabil liniar în reprezentarea analitică, fie sub forma unui contact Pasternak cu doi parametri. model sau sub formă numerică cu elemente finite volumetrice...

Pentru fundațiile coloane și cu bandă în metodele normative de calcul, rigiditatea fundației piloților este descrisă de modelul de tastatură Winkler cu un parametru de contact, care nu ia în considerare efectul de distribuție al fundației. În SNiP 2.02.03-85, modelul Winkler cu un coeficient de pat este, de asemenea, principalul atunci când se calculează grămezi suspendați într-un tufiș ca fundație condiționată. Această abordare pentru calcularea tasării grămezii

fundație pe piloți și plăci, fundație elastică liniar, modele de bază la sol Winkler și Pasternak, SCAD Office, SMath Studio

daunele exclude luarea în considerare a influenței reciproce a piloților. Deformările grupului de piloți conform modelului Winkler sunt asigurate prin atribuirea fiecărei grămadă individuală a aceleiași rigidități constante C1, kN / m3, sub forma unui coeficient distribuit pe suprafața grilajului plăcii, sau prin introducerea în modelul cu elemente finite în fiecare nod inferior al grămezii aceleași legături cu un singur nod ale rigidității finale Cz1, kN / m, care este egal cu raportul dintre sarcina de pe un pilot și așezarea totală a fundației:

unde - este presiunea totală medie normativă pe termen lung la baza grilajului plăcii, kPa; ^ - tasarea medie a fundației piloți-plăci, ca condiționat; N - sarcină normativă pe termen lung transmisă la o grămadă, kN.

Într-adevăr, odată cu creșterea rigidității grilajului care unește grămezii la valori infinit de mari, de exemplu, ca parte a unei fundații monolitice columnare pe o fundație de grămadă sub o singură coloană, grilajul tinde spre o ștampilă rigidă cu deformații sincrone ale grămezi. Cu toate acestea, capacitatea portantă a fiecărei grămezi nu rămâne aceeași și scade spre centrul grătarului datorită includerii unui sol comun de aproape grămadă pe măsură ce tensiunile din sol cresc în locul unei concentrații mai mari de grămezi. La calcularea fundațiilor de piloți, documentul normativ actual SP 24.13330.2011 „Fundații de piloți”, în comparație cu ediția originală a SNiP.02.03-85, oferă două metode mai precise pentru a lua în considerare influența reciprocă a piloților într-un grup. Prima metodă analitică ia în considerare efectul remarcat al reducerii capacității portante a piloților într-un cluster în conformitate cu modelul de bază liniar deformabil și reglementează calculul în paragrafe. 7.4.4-7.4.5 conform tehnicii, care a fost prezentată pentru prima dată în lucrările lui V.G. Fedorovsky, S.N. Levacheva, S.V. Kurillo și Yu.M. Kolesnikov. Implementarea acestei metode la calculul suporturilor unei traversări de pod împreună cu complexul de calcul SCAD este considerată în detaliu de G.E. Edigarov. Principiile construirii unui model discret al unui grup de grămezi, ținând cont de rigiditatea grilajului, sunt luate în considerare în monografia lui D.M. Shapiro.

A doua tehnică analitică, implementată în SP 24.13330.2011 la paragrafele. 7.4.6-7.4.9, este destinat calculului unui câmp mare de grămezi prin metoda celulelor, ținând cont de flexibilitatea grilajului ca fundație condiționată pe o fundație naturală, dar spre deosebire de ediția anterioară a SNiP, ține cont tasarea suplimentară din piloți de perforare în masa solului, ținând cont de densitatea câmpului de piloți, precum și tasarea datorată deformării arborelui de piloți. Rezolvarea acestei probleme a fost propusă în monografie de R.A. Mangusheva, A.L. Gotman, V.V. Znamensky, A.B. Ponomareva, N.Z. Gotman. Calculul se recomandă a fi efectuat conform graficelor „sarcină – tasare” sau după formule simplificate în centrul de greutate al secțiunilor trapezoidale simetrice ale plăcii.

Ca metode de cercetare, autorii au ales modelarea matematică bazată pe soluții analitice și numerice ale problemei. În tabel sunt prezentate șapte modele numerice și numerico-analitice considerate, pe baza cărora s-a efectuat analiza tasării și a stării de tensiune-deformare a fundației piloților. Pentru toate modelele realizate, se face o comparație a căderii plăcilor flexibile.

un singur grilaj (Indexul „1” în prima coloană a tabelului) și un grilaj întărit cu pereți de subsol (Indexul „2”), Introducerea nervurilor sub formă de pereți monolitici crește rigiditatea generală a grilajului și reduce diferență de sedimente,

Primele cinci modele luate în considerare sunt numerico-analitice datorită introducerii în modelul cu elemente finite a rigidității bazei, determinată prin calcul analitic în conformitate cu standardele actuale, Modelele nr. 1 și nr. 2 diferă doar prin metodă. de stabilire a rigidității și se bazează pe prima metodă analitică conform SNiP 2.02 , 03-85, în care fundația piloți-dală este considerată ca fiind condiționată de o fundație naturală, Modelul nr. 3 al grupului de piloți se bazează pe baza analitică metoda din SP 24,13330,2011, în care fundația este considerată ca o ștampilă rigidă cu capacitate portantă variabilă a unui grup de piloți din grup, Modelul nr. 4 descrie metoda analitică din SP 24,13330,2011 pentru calcularea marilor câmpuri de piloți, Modelul nr. 5 este o metodă extinsă a câmpului de piloți cu introducerea unei rigidități variabile a fundației de piloți, Ultimele două modele, nr. 6 și nr. 7, folosesc instrumente exclusiv numerice implementate în SCAD Office pentru o bază liniară deformabilă sub formă de două perechi de contact un model tridimensional și sub forma unui model al semispațiului elastic din elemente finite volumetrice,

Analiza comparativă a rezultatelor calculelor pentru modele de fundație pe piloți și plăci

Număr model Tipul bazei și numele modelului Max, pescaj s, cm Min, pescaj s, cm Pescaj mediu s, cm As,% Mmax, kNm Armare longitudinală, t

1.1 Modelul Winkler. Fundație condiționată conform SNiP 2.02.03-85 cu legături de rigiditate finală 14,96 14,39 14,68 0,6 146 13,8

1,2 14,77 14,64 14,71 0,1 61 13,8

2.1 Modelul Winkler. Fundație condiționată conform SNiP 2.02.03-85 cu raport de așternut pe placă 14,7 14,7 14,7 0 0 13,8

2,2 14,7 14,7 14,7 0 0 13,8

3.1 LDO. Tufa de piloți conform SP 24.13330.2011 pp. 7.4.4-7.4.5 17.90 7.02 12.46 11 3 557 148.7

3,2 16,65 10,19 13,42 6,5 2 463 192,8

4.1 LDO. Câmp de grămadă SP 24.13330.2011 p. 7.4.6-7.4.9 Ksh * 11.93 11.93 11.93 0 0 13.8

4,2 11,93 11,93 11,93 0 0 13,8

5.1 Model Winkler. Fundație piloți-plăci SP 24.13330 str. 7,4,6-7,4,9 s Quag 11,06 9,81 10,43 1,2 457 19,1

5,2 10,73 10,35 10,538 0,4 153 14,2

6.1 Modelul lui Pasternak. Fundație condiționată pe o placă imaginară de rigiditate scăzută 6,53 4,51 5,52 1,1 538 36,1

6,2 6,06 5,66 5,26 0,8 287 17,7

7.1 LDO. Fundație din piloți cu bază sub formă de OKE 14,98 12,07 9,16 5,8 1 525 67,0

7,2 13,27 12,13 10,99 19 782 91,4

În primul rând, atunci când se calculează fundațiile piloților, ar trebui luată în considerare o metodă analitică relativ simplă pentru determinarea rigidității piloților ca parte a unei fundații prin evaluarea asezării acestora ca fundație condiționată, în conformitate cu cerințele SNiP 2.02.03- anterior valabile. 85. Acest calcul se efectuează pentru modelele nr. 1 și nr. 2 prin determinarea așezării fundației condiționate ca fundație coloană absolut rigidă pe o bază naturală în programul satelit „CERERE” cu următorul

analiza deformațiilor în complexul de calcul SCAD. Un astfel de calcul simplu ar trebui să fie întotdeauna efectuat ca o estimare într-o etapă preliminară înainte de a trece la modele analitice și numerice mai complexe.

Ca parte a modelelor nr.3 și nr.4, tehnologia utilizată de autori pentru calcularea piloților într-un grup în conformitate cu metodele analitice normative se bazează pe aplicarea integrată a sistemului analitic și analitic SCAD Office și a pachetului matematic distribuit liber. SMath Studio. Calculul principal este efectuat pe baza metodei elementelor finite în complexul de calcul SCAD. În pachetul matematic SMath Studio, un calcul suplimentar de clarificare a influenței reciproce a piloților dintr-un grup este realizat în conformitate cu două metode reglementate de SP 24.13330.2011 pe baza datelor privind geometria și starea de efort-deformare a structurilor din SCAD Office. În modelul nr. 3, rezultatele calculului rafinamentului din pachetul matematic sunt exportate sub forma unui subcircuit simplu de calcul pentru complexul de proiectare SCAD cu noduri la capetele inferioare ale piloților și eforturi suplimentare calculate în fiecare nod, care fac este posibil să se obțină deformații în modelul deformabil liniar sub forma unei pâlnii sedimentare comune a câmpului de piloți ținând cont de influența reciprocă a piloților vecini.

În pachetul matematic din problema nr. 4, este implementată și metoda analitică SP 24.13330.2011 bazată pe metoda celulelor pentru un câmp de grămadă cu un grilaj de plăci flexibile. În SCAD, elementele barelor de piloți cu rigiditate finită de la capetele inferioare sunt înlocuite cu un coeficient de pat distribuit aplicat direct pe grilajul plăcii. Modelul nr. 5 introduce o diferență suplimentară față de modelul nr. 4, în care primul coeficient de pat constant K0 este aplicat în centrul plăcii, iar coeficienții variabili Kx și Ky sunt aplicați de-a lungul zonelor benzii cu pas constant de-a lungul perimetrului. a grilajului de plăci.

Verificarea tasarii obtinuta prin calcule analitice conform SP 24.13330.2011, cu un grad suficient de corelare, se realizeaza prin metode numerice bazate pe caracteristicile de rezistenta ale solului in ipoteza deformarii liniare a acestuia. Prima metodă numerică pentru modelul nr. 6 implică crearea unei fundații condiționate pe un semi-spațiu elastic Pasternak sub forma unei plăci imaginare cu doi coeficienți de proporționalitate constanți alocați pentru compresia C1 și forfecarea C2. Aplicarea programului KROSS cu modelul biliniar Fedorovsky cu coeficienți variabili de așternut nu a fost luată în considerare, deoarece este destinat plăcilor largi. A doua metodă numerică din SCAD din problema nr.7 este un model de bază liniară deformabilă (LBO) folosind elemente finite volumetrice.

Să dăm exemple de rezolvare a problemelor folosind metodele analitice și numerice descrise anterior. Obiectul studiului este o fundație din piloți cu o dimensiune a grilajului de 26,6 ^ 17,3 m și o adâncime de 2 m față de suprafața de planificare. Sunt luate în considerare două grupuri de modele. În prima grupă se ia în considerare doar rigiditatea unui grilaj de plăci flexibile de 1000 mm grosime din beton de calitate B20, modelat prin elemente finite lamelare cu patru și trei noduri de tipurile 44 și 42. În a doua grupă, rigiditatea a fundatiei creste datorita introducerii peretilor monolitici de 400 mm grosime din beton B20. Câmpul de piloți este reprezentat de piloți pătrați cu latura de 300 mm și lungimea de 10 m din beton de calitate B20, modelați prin elemente finite cu tije universale de tipul 5 sau, în modelul nr. 7, elemente finite volumetrice izoparametrice ale al 34-lea tip. Distanța piloților în ambele direcții este de 1,075 m cu o dispoziție simetrică

nii. Un subsol omogen convențional este compus din lut moale-plastic cu următoarele caracteristici: y = 19,1 kN / m3, φ = 14 °, c = 0,012 MPa, E = 10,0 MPa. Nu există apă subterană. Presiunea medie standard pe fundație și greutatea piloților ozp este de 294 kPa, presiunea de uz casnic din greutatea solului ozg = 229,2 kPa.

Să luăm în considerare soluția primei probleme conform metodei SNiP 2.02.03-85. În programul ZAPROS, ca parte a complexului de calcul SCAD Office, secțiunea „Așezarea fundației” este destinată acestei sarcini sub ipoteza condiționată a funcționării câmpului de piloți ca fundație pe o fundație naturală. La introducerea parametrilor de mai sus, așezarea fundației s este de 147 mm, adâncimea straturilor compresibile este de 11,6 m. Un calcul similar al adâncimii straturilor compresibile prin metoda însumării strat cu strat conform SP 24.13330.2011 oferă un rezultat similar de -11,38 m. C1, egal cu 2001 kN / m3 atunci când este aplicat pe grilajul plăcii, sau Oz1, egal cu 2300,9 kN / m atunci când este aplicat la nodurile inferioare ale fragmentelor de metri de capete de grămadă. Transferarea parametrilor de rigiditate ai fundației piloți calculați prin prima metodă la schema de proiectare SCAD permite luarea în considerare a lucrărilor structurilor de fundație de mai sus cu fundația în strictă conformitate cu SNiP 2.02.03-85. Dacă pe grilajul plăcii se aplică coeficientul de așternut C1 = 2001 kN/m3, coeficientul de așternut C1 = 2001 kN/m3 este aproape uniform și corespunde valorii s = 147 mm calculată în „CERERE” (Fig. 1, 1). ).

Atunci când coeficientul de așternut Winkler este aplicat la capetele inferioare ale fragmentelor de piloți de un metru, așezarea devine eterogenă datorită unei ușoare diferențe în zonele de încărcare ale piloților extremi și a deformabilității capetelor elementelor tijei de piloți înseși sub influența momentelor de încovoiere crescând de la centrul grilajului până la marginile acestuia. Cu toate acestea, diferențele de așezare a diferitelor puncte ale plăcii nu depășesc ± 3 mm față de valoarea medie și pot fi neglijate (Fig. 1, 2).

Precipitarea grilajului armat, asigurat prin pereții monolitici verticali ai subsolului, în cazul unui coeficient de pat constant asupra zonei, rămâne și ea omogenă (Fig. 1, 3). Atunci când coeficienții de așternut sunt aplicați nodurilor inferioare ale grămezilor, așezările de grilaj se dovedesc a fi neomogene, cu toate acestea, din cauza creșterii rigidității, variabilitatea lor scade de șase ori - la ± 0,5 mm (Fig. 1, 4). Modelul cu rigiditate crescută a grilajului, prin introducerea pereților verticali ca nervuri de armare, demonstrează clar că complianța devine neglijabilă în 0,002% în direcția lungimii celei mai mari a fundației și a rigidității sale mai mici. Aceasta implică valabilitatea calculului fundației piloților conform metodei SP 24.13330.2011 (clauzele 7.4.4-7.4.5) pentru un grup de piloți în ipoteza că grilajul funcționează ca o ștampilă absolut rigidă.

Modelul matematic nr. 4 în cadrul metodei analitice SP 24.13330.2011 pentru câmpul de piloți a fost elaborat în strictă conformitate cu paragrafele. 7.4.6-7.4.9. Această tehnică, ca și primele două modele, Nr. 1 și Nr. 2, se bazează pe presupunerea comportării fundației piloților ca fiind condiționată cu o bază la nivelul capetelor inferioare ale piloților și utilizează modelul de bază Winkler. cu un singur coeficient de proporționalitate C0 (Fig. 1, 5, 7). Diferența dintre această tehnică și fundația condiționată este luarea în considerare a tasării medii suplimentare a piloților de la împingerea solului și comprimarea arborelui de piloți. De mare interes prezinta modelul nr.5, in care se are in vedere si un singur coeficient de pat Oi, dar cu o valoare variabila in functie de distanta pilozilor fata de centrul placii. Se presupune că coeficientul de proporționalitate în centrul plăcii C0 este același ca în modelul anterior nr. 4. Distribuția valorilor calculate ale coeficientului de proporționalitate și de-

Formația pentru modelul nr.5 cu pereți grilaj flexibili și armați este prezentată în fig. 1, 6 și fig. 1, respectiv 8. În cazul unui coeficient de un singur pat, modelul primește doar pescajul mediu. În cazul unui coeficient de pat variabil apare o uşoară deformare a plăcii.

Orez. 1. Așezarea grilajului plăcii (mm) cu rigiditatea redusă a fundației piloților la suprafața inferioară a plăcii conform modelului Winkler: 1 - model 1.1; 2 - model 2.1; 3 - model 1.2;

4 - model 2.2; 5 - model 4.1; 6 - model 5.1; 7 - model 4.2; 8 - modelul 5.2 Fig. 1. Așezarea piloți-plăcii (mm) a modelului subnivelului Winkler: 1 este modelul 1.1; 2 este modelul 2.1; 3 este modelul 1.2; 4 este modelul 2.2; 5 este modelul 4.1; 6 este modelul 5.1; 7 este modelul 4.2; 8 este modelul 5.2

Să trecem la luarea în considerare a modelelor discrete de fundații pe piloți (Fig. 2). La construirea unor astfel de modele cu elemente finite, primul pas este atribuirea coeficienților de așternut de-a lungul suprafeței laterale a piloților, pentru a descrie rigiditatea orizontală a fundației, care crește odată cu adâncimea pe măsură ce crește gradul de compactare a piloților de către sol. Contabilitatea influenței piloților într-un grup pe orizontală se bazează pe lucrările lui K.S. Zavrieva. Calculul rezistenței orizontale a solului de-a lungul suprafeței laterale a piloților în cadrul studiului

Acest lucru se face în SMath Studio. În primul rând, coeficientul de reducere se calculează conform formulei B.5 SP 24.13330.2011. Apoi valorile coeficienților de așternut Cz pe fețele laterale se calculează conform Anexei B.2.

Orez. 2. Așezarea grilajului plăcii (mm) cu un model de fundație discret: 1 - coeficient de pat de-a lungul suprafeței laterale a piloților (kN/m3); 2 - legături verticale inițiale de rigiditate finală de-a lungul nodurilor inferioare ale piloților (kN); 3 - scăderea neomogenă calculată a rigidității de-a lungul vârfurilor piloților cu influență reciprocă pe verticală cu aplicarea unor forțe nodale suplimentare (kN); 4 - model 3.1; 5 - model 3.2; 6 - model 6.1; 7 - model 6.2; 8 - model 6.1; 9 - modelul 6.2 Fig. 2. Așezarea piloți-plăci (mm) cu model discret de suprafață: 1 este coeficientul de reacție a suprafeței laterale a subsolului pe piloți (kN/m3); 2 sunt constrângerile elastice verticale în nodurile inferioare ale grămezii (kN); 3 este reducerea neuniformă estimată a rigidității de-a lungul marginilor piloților sub efectul reciproc al eforturilor nodale suplimentare aplicate vertical (kN); 4 este modelul 3.1; 5 este modelul 3.2; 6 este modelul 6.1;

7 este modelul 6.2; 8 este modelul 6.1; 9 este modelul 6.2

Calculul coeficientului de reducere a se efectuează după formula empirică cu coeficienți rafinați din Anexa B.5 din SP 24.13330.2011. Pentru cazul în cauză, cu o distanță simetrică a piloților adiacenți cu 1,075 m, coeficientul necesar de reducere a capacității portante și cu perceperea sarcinilor orizontale datorate lucrului în grup este egal cu 0,1. Coeficienții patului se calculează pentru elementele finite tije ale piloților în direcțiile axelor locale Y1 și Z1 cu indicarea lățimii piloților în câmpul „Lățimea zonei de susținere” (Fig. 2, 1).

Condițiile inițiale la limită verticală sunt atribuite la a doua etapă a calculului și la început fără a lua în considerare influența reciprocă a piloților din grup. Calculul rigidității verticale preliminare a piloților se efectuează în conformitate cu clauza 7.4.2. SP 24.13330.2011. Deoarece exemplul a adoptat un sol omogen, calculele caracteristicilor medii sunt simplificate. Modulul de forfecare G1 al straturilor de sol tăiate de piloți este calculat pe baza modulului mediu de deformare E1 și raportul lui Poisson v1 al straturilor tăiate de piloți. În mod similar, modulul de forfecare G2 este calculat pentru straturile de sol situate sub capetele inferioare ale piloților. Modulul de deformare E2 al straturilor de sol situate sub piloți este considerat ca fiind mediat la o adâncime egală cu jumătate din lungimea piloților de 0,5L sau egală cu 10d din diametrele reduse ale piloților de la capetele inferioare ale piloților. Raportul lui Poisson v2 este stabilit direct pe stratul de sub baza fundației condiționate. În cazul considerat al unui sol omogen, avem valori uniforme ale modulelor de deformare - E1 = E2 = 10 MPa, modulelor de forfecare - G1 = G2 = 3620 kN/m2, iar rapoartele lui Poisson - v = v1 = v2 = 0,38.

Legătura inițială a rigidității finale kz, kN / m, introdusă în capătul inferior al piloților unici pentru a ține cont de interacțiunea cu solul înconjurător în metoda elementului finit, fără a ține cont de influența reciprocă a piloților vecini în verticală. grup, este determinat de formula

k7 = = 52 800 kN / m, (3)

unde ß „este coeficientul grămezii rigide, ß” = 0,17ln [(kv G L) / G2 d] = 0,686; kv este un coeficient intermediar pentru calcularea ß”, kv = 2,82 - 3,78v + 2,18v2.

Excesul multiplu al valorii inițiale a rigidității verticale în comparație cu metoda SNiP conform modelului Winkler se explică prin faptul că rigiditatea finală va scădea ca urmare a rafinamentului iterativ în etapa următoare de calcul a influenței reciproce a piloților. într-un grup cu deformaţii verticale articulare cu formarea unei pâlnii sedimentare comune. Acest calcul necesită date privind coordonatele nodurilor inferioare ale piloților din câmpul piloților și valorile sarcinilor care acționează. Aceste informații pot fi afișate în postprocesorul „Reacții în elemente speciale”, pentru care, în momentul începerii calculului liniar în complexul de calcul SCAD, trebuie bifată în parametri opțiunea „Calculare reacții în legături”. În postprocesorul „Reacții în elemente speciale”, schema este fragmentată de-a lungul nodurilor inferioare ale grămezilor și sunt analizate reacțiile verticale Rz din combinațiile normative de încărcări constante și pe termen lung pentru scara de culori a fragmentului vizibil (Fig. 2, 2).

Atunci când se analizează scheme de proiectare mici, datele privind coordonatele nodurilor inferioare ale piloților în plan orizontal și valorile reacțiilor calculate de la influențe normative și pe termen lung pot fi introduse direct în pachetul matematic SMath Studio în forma unei matrice sau a unei serii numerice. În cazul câmpurilor de grămezi mari, este necesar importul direct

în pachetul de date matematice din complexul de calcul SCAD. Cel mai simplu mod de a transfera date este în format Excel. Cu un fragment vizibil al diagramei care conține doar nodurile capetelor inferioare ale grămezilor, pe panoul tabelului din fila „Noduri”, apăsați butonul pentru a exporta toate nodurile vizibile în prezent într-un fișier Excel separat. Fișierul trebuie salvat într-un director creat pe hard disk la adresa care va fi specificată ulterior la executarea comenzii de importare a datelor în format Excel în pachetul matematic SMath Studio. În mod similar, în interfața SCAD de pe panoul tabelului, accesați fila „Eforturi în special. elemente ”și se apasă butonul pentru exportarea eforturilor în verigile vizibile în prezent ale rigidității finale sub capetele piloților. În pachetul matematic folosind instrumente de programare liniară, matricea cu coordonatele importate ale nodurilor pilelor este transformată în două serii numerice cu coordonatele X și Y. Pe baza coordonatele nodurilor inferioare ale pilelor, următorul pas este formarea unui matricea comună „a” a poziției relative a grămezilor în grup sub formă de distanțe calculate între grămezi ... Dimensiunea matricei pătrate corespunde numărului de piloți din fundație. Pe baza poziției relative a piloților, matricea „5” a influenței reciproce verticale a piloților din cluster este calculată conform teoriei semispațiului elastic. Acest lucru este asigurat prin efectuarea de calcule multiple ale fiecărui membru al matricei în conformitate cu formulele SP 24.13330.20111 (clauza 7.4.4), care prevăd reducerea la zero a coeficientului de influență reciprocă a unei grămezi asupra altuia la o anumită distanță. între ele este depăşită. În cazul nostru, această distanță este de 8,5 m. Ultimul pas este calculul forțelor suplimentare ANh, care sunt suma reacțiilor verticale Nh în grămezi strâns distanțați, ținând cont de coeficientul de influență reciprocă 5. Forțele rezultate ANh ar trebui să fie introduse manual în fiecare nod de pilon inferior corespondent sau într-un mod automat, formează un subcircuit corespunzător cu noduri și eforturi, care poate fi introdus în schema generală de proiectare în SCAD. Aceste eforturi sunt necesare pentru apariția în schema de proiectare a unor deformații suplimentare în nodul inferior al fiecărei grămezi și formarea unei pâlnii sedimentare comune (Fig. 2, 3). În consecință, în zona în care se află cel mai mare număr de piloți în circumferința de 8,5 m, așezările suplimentare vor fi mai mari. În zonele de margine ale grilajului (și mai ales la colțurile acestuia), concentrația de grămezi din acest cerc va scădea, ceea ce va asigura o adâncime mai mică a pâlniei sedimentare. În fig. 2, 4 și fig. Figurile 2, 5 prezintă așezările grilajului pliabil și nervurat, ținând cont de influența reciprocă a grămezilor în grup cu redistribuirea sarcinilor și formarea unei pâlnii.

În problema nr. 6, datorită faptului că coeficienții patului din modelul Pasternak sunt alocați numai elementelor de placă, este necesar să se construiască o placă imaginară de rigiditate scăzută sub capetele inferioare ale piloților. În plus, se recomandă să se prevadă cel puțin un rând suplimentar de noduri în jurul perimetrului exterior al câmpului de grămezi. Pentru acest rând exterior de noduri, vor fi construite elemente de contur cu două și un nod. O placă imaginară de rigiditate scăzută nu ar trebui să aibă noduri intermediare care să nu aparțină capetele piloților din spațiul dintre piloți, altfel aceste noduri vor primi deformații excesiv de mari. De-a lungul perimetrului fundației de piloți condiționate sub forma unei plăci imaginare bazate pe Pasternak, nu ar trebui să existe colțuri interne pentru utilizarea corectă a elementelor de contur. Astfel de unghiuri ar trebui descrise prin secțiuni diagonale, adăugând noduri suplimentare între nodurile externe adiacente. După specificarea nodurilor necesare de-a lungul biroului extern, se generează o plasă cu elemente finite în plan și se creează o plasă din cochilii cu rigiditatea solului subiacent numai la nodurile specificate cu o grosime de 1 mm.

Pe rețeaua rezultată de elemente finite lamelare triunghiulare și patrulatere se atribuie coeficienții de pat C1 și C2, care în exemplul luat în considerare sunt 1560 kN/m3 și, respectiv, 14500 kN/m3. Pentru a completa modelul Pasternak, de-a lungul conturului plăcii imaginare sunt stabilite elemente de contur cu două noduri și un singur nod cu aceiași coeficienți de așternut. Se presupune că rigiditatea orizontală de-a lungul suprafeței laterale a piloților este identică cu modelul nr. 3. Pentru elementele de contur cu un singur nod, este necesar să se stabilească unghiul de sector corespunzător. În cele din urmă, rigiditatea verticală a legăturilor de rigiditate finită ar trebui eliminată sau redusă cu șase ordine de mărime, astfel încât acestea să fie oprite de la lucru și deformațiile verticale să fie percepute pe întreaga zonă a plăcii imaginare în semi-spațiul elastic. (Fig. 2, 6 și Fig. 2, 7).

Ultima metodă luată în considerare pentru calcularea unei fundații piloți-plăci sub forma unui model de fundație spațială este utilă în legătură cu posibilitatea unei analize vizuale vizuale a deformării îmbinării unui masiv de sol și a structurilor piloților din beton armat, uniți printr-un monolitic. grătar de plăci. În această metodă numerică, se recomandă modelarea piloților sub formă de elemente volumetrice izoparametrice cu șase sau opt noduri de tip 32 sau 36 pentru a reduce concentrațiile de tensiuni. Mărimea suportului se ia în înălțime în conformitate cu adâncimea determinată anterior a straturilor compresibile. Lățimea zonei modelate de la limitele grilajului plăcii trebuie să fie de cel puțin două ori adâncimea grosimii compresibile. Constrângeri absolut rigide de-a lungul tuturor celor șase grade de libertate de la baza masivului de sol și limitarea doar a deformațiilor de translație orizontale de-a lungul fețelor laterale (X, Y) sunt luate ca condiții la limită. Rezultatele calculului pentru modelul nr. 7 sunt prezentate în Fig. 2, 8 și Fig. 2, 9.

Din rezultatele analizei comparative prezentate în tabelul de mai sus, se poate observa că modelele de fundație, realizate cu ajutorul modelului Winkler cu un parametru, permit transferarea precipitațiilor medii determinate prin metode analitice cu o acuratețe suficient de mare la nivelul numeric. modelul metodei elementelor finite. În același timp, nu există o redistribuire a forțelor la baza Winkler, în urma căreia nu se formează o pâlnie sedimentară caracteristică și nu apar momente de încovoiere în grilajul plăcii. Armarea longitudinală a grilajului va fi minimă la sarcini distribuite. La sarcini concentrate din stâlpi, placa din travee va primi o îndoire inversă, orientată cu o umflătură în sus, ceea ce va duce la o armătură superioară nejustificat supraestimată. Modelele lui Winkler sunt aplicabile doar pentru controlul așezărilor medii și pot fi utile și atunci când se ține cont de rigiditatea dinamică a solului pentru analiza fundațiilor de deasupra.

Rezultatele calculului deformațiilor grilajului conform modelului matematic nr. 3 al unui grup de grămadă pe o bază deformabilă liniar, implementat de autori în SMath Studio, în conformitate cu metoda analitică SP 24.13330.2011 conform pp. 7.4.4-7.4.5 s-a dovedit a fi aproape de calculul modelului din elemente finite volumetrice. În același timp, natura deformărilor sub formă de pâlnie sedimentară pe suprafața bazei are și o mare similitudine datorită utilizării unei teorii unificate a semispațiului elastic în cele două modele. În ambele cazuri, în piloții extremi se observă valori extreme ale tensiunii, la care este necesar să se țină cont de „efectul de grămadă de margine” și de trecerea bazei la starea elastoplastică prin scăderea modulului de deformare a solului.

Model de fundație din piloți-dală Nr. 4, implementat și în pachet matematic în conformitate cu SP 24.13330.2011 pp. 7.4.6-7.4.9, are o rigiditate constantă

zona plăcii și se bazează pe modelul Winkler. Acest model poate fi utilizat pentru a estima tasarea medie a unei structuri. Următorul model - nr. 5 - cu coeficienți de așternut variabili permite obținerea de momente încovoietoare nesemnificative, dar relativ mici față de modelele nr. 3 și nr. 7 pe semispațiu elastic. Autorii iau în considerare posibilitatea perfecționării ulterioare a acestui model ținând cont nu de presiunile medii din fiecare grămadă a fundației piloți-dală, ci de valorile lor reale calculate în fiecare grămadă în modelul cu elemente finite.

Modelul nr.6 cu o placă imaginară în modelul de contact cu doi parametri al lui Pasternak a arătat precipitații nejustificat subestimate, ceea ce indică necesitatea analizei altor tehnici disponibile cu doi coeficienți de pat. Spre deosebire de modelele de contact ale lui Winkler sau Pasternak, modelul nr. 7 al unui semispațiu deformabil liniar format din elemente finite volumetrice într-un proiect de îmbinare a unei structuri cu o fundație permite o analiză mai detaliată a stării de deformare-deformare a pământ în subsol. Cu toate acestea, trebuie remarcat faptul că lipsa luării în considerare a proprietăților plastice ale solurilor de fundație permite doar o evaluare calitativă pentru a identifica necesitatea modificărilor soluțiilor de proiectare pentru a exclude zonele cu concentrații mari de tensiuni. Pe de altă parte, modelul LDR alcătuit din elemente finite volumetrice are o capacitate de distribuție supraestimată, drept urmare poate fi necesară rafinarea adâncimii straturilor compresibile prin metoda iterațiilor succesive pe baza rezultatelor altora descrise anterior. calcule pentru realizarea respectării decontărilor medii. Astfel, această metodă poate fi considerată doar ca una suplimentară, utilă pentru îmbunătățirea calității analizei stării de tensiune-deformare. De remarcat, de asemenea, că deformațiile nodurilor piloților modelului LDO apar paralel cu suprafața pâlniei sedimentare, ceea ce nu corespunde realității și deformațiile din modelul nr. 3, în care rigiditatea ar trebui să crească odată cu creșterea. creșterea adâncimii datorită compactării grămezii cu pământ (vezi Fig. 2, 1) ... Eliminarea acestei probleme este posibilă prin luarea în considerare a proprietăților cvasi-anizotrope în elementele finite volumetrice ale bazei.

Lista bibliografică

1. Perelmuter A.V., Slivker V.I. Modele de calcul ale structurilor și posibilitatea analizei acestora. - a 4-a ed. - M .: Editura SKAD SOFT, 2011 .-- 736 p.

2. Garagash B.A. Fiabilitatea sistemelor reglabile spațiale „structură de bază” cu deformații inegale ale bazei: în 2 volume. V. 1. - Moscova: Editura ASV, 2012. - 416 p.

3. Tsudik E. Analiza structurilor pe fundații elastice. - FL: J. Ross Publ., 2013. - 585 p.

4. Tsytovich N.A. Mecanica solului: Curs scurt: Manual. - Ed. a VI-a - M .: Casa de carte „LIBROKOM”, 2011. - 272 p.

5. Piloți în inginerie hidraulică / V.G. Fedorovsky, S.N. Levachev, S.V. Kurillo, Yu.M. Kolesnikov. - M .: Editura ASV, 2003 .-- 240 p.

6. Edigarov G.E. Experienta de utilizare a SCAD OFFICE in calculul suportului intermediar al unui pod tinand cont de influenta reciproca a pilotilor dintr-un cluster // CADMASTER. - 2015. - Nr. 3. - S. 88-97.

7. Shapiro D.M. Teoria și modelele de proiectare ale fundațiilor și obiectelor geotehnice. - M .: Editura ASV, 2016 .-- 180 p.

8. Piloți și fundații pe piloți / R.А. Mangushev, A.L. Gotman, V.V. Znamenksky, A.B. Ponomarev; ed. R.A. Mangusheva. - M .: Editura ASV, 2015 .-- 320 p.

9. Manual de geotehnică. Baze, fundații și structuri subterane / sub total. ed. V.A. Ilyicheva, R.A. Mangusheva. - M .: Editura ASV, 2016 .-- 1040 p.

10. Tomlinson M., Woodward J. Practică de proiectare și construcție a piloților. - New York: Taylor & Francis, 2008 .-- 566 p.

11. Ziua R.W. Manual de inginerie a fundației: Proiectare și construcție cu Codul Internațional al Construcțiilor din 2009. - San Diego, California: McGrawHill, 2010 .-- 1006 p.

13. Efectul grămezii de margine și contabilizarea acestuia la calculul grilajului plăcii. Petrukhin, S.G. Bezvolev, O. A. Shulyat'ev, A. I. Harichkin // Dezvoltare urbană și construcții geotehnice. - 2007. - Nr. 11. - S. 90-97.

14. Mihailov V.S., Busygina G.M. Determinarea ruliului și tasării îmbinărilor fundațiilor plăcilor // Almanahul Polzunov. - 2016. - Nr 3. - S. 141-145.

15. Mihailov V.S., Teplykh A.V. Ținând cont de trăsăturile caracteristice ale diferitelor modele de fundație la calcularea influenței reciproce a clădirilor asupra plăcilor mari de fundație folosind sistemul de calcul și analitic SCAD Office.Probleme actuale de modelare computerizată a structurilor și structurilor: Intern VI. simpozion. - Vladivostok, 2016 .-- S. 133-134.

1. Perel "muter A.V., Slivker V.I. Raschetnye modeli sooruzheniy i vozmozhnost" ikh analiza. a 4-a ed. Moscova, SCADSOFT, 2011, 600 p.

2. Garagash B.A. Nadezhnost "prostranstvennykh reguliruemykh sistem" osnovanie -sooruzhenie "pri neravnomernykh deformatsiiakh osnovaniia. Vol. 1. Moscova, ASV, 2012, 416 p.

3. Tsudik E. Analiza structurilor pe fundații elastice. FL, J. Ross Publ., 2013, 585 p.

4. Tsytovich N.A. Mekhanika gruntov: Kratnyi kurs. a 6-a ed. Moscova, LIBROKOM, 2011, 272 p.

5. Fedorovskiy V. G., Levachev S. N., Kurillo S. V., Kolesnikov. Svai v gidrotekhnicheskom stroitel "stve. Moscova, ASV, 2003, 240 p.

6. Edigarov G.E. Opyt primeneniya SCAD OFFICE v raschete promezhutochnoy svaynoy dvukhryadnoy opory mosta s uchetom vzaimnogo vliyaniya svay v kuste. CADMASTER, 2015, nr. 3, pp. 88-97.

7. Shapiro D.M. Teoriya i raschetnye modeli osnovaniy i ob »ektov geotekhniki. Moscova, ASV, 2016, 180 p.

8. Mangushev R.A. Gotman A.L., Znamenkskiy V.V., Ponomarev A.B. Svai i svaynye fundamentale. Konstruirovanie, proektirovanie, tekhnologii. Eds. R.A. Manguşev. Moscova, ASV, 2015, 320 p.

9. Spravochnik geotekhnika. Osnovaniia, fundamenty i podzemnye sooruzheniia. ... Eds. V.A. Il "ichev, R.A. Mangushev. Ed. a II-a Moscova, ASV, 2016, 1040 p.

10. Tomlinson M., Woodward J. Practică de proiectare și construcție a piloților. New York, Taylor & Francis, 2008, 566 p.

11. Day R. W. Foundation Engineering Handbook: Design and Construction with 2009 International Building Code. San Diego, California, McGrawHill, 2010, 1006 p.

12. Zavriev K.S., Shpiro G.S. et al. Rekomendatsii po raschetu fundamentov glubokogo zalozheniya opor mostov. Moscova, Rotaprint TsNIIS, 1970, 95 p.

13. Petrukhin V.P., Bezvolev S.G., Shulyat "ev O.A., Kharichkin A.I. Effekt kraevoy svai i ego uchet pri raschete plitnogo rostverka. Razvitie gorodov i geotekhnicheskoe stroitel" stvo, 2007, nr. 11, pp. 90-97.

14. Mihailov V.S., Busygina G.M. Opredelenie krena i sovmestnykh osadok dvukh plitnykh fundamentov. Almanah Polzunovskii, 2016, nr. 3, Barnaul, Altaiiskii gosudarstvennyi technicheskii universitet, pp. 141-145.

15. Mihailov V.S., Teplykh A.V. Uchet kharakternykh osobennostei razlichnykh modelei osnovaniia pri raschete vzaimnogo vliianiia zdanii na bol "shikh fundamentnykh plitakh s ispol" zovaniem raschetno-analiticheskoi sistemy SCAD Office. VI Mezhdunarodnyi simpozium. Actual "nye problemy komp" iuternogo modelirovaniia konstruktsii i sooruzhenii. Vladivostok, 2016, pp. 133-134.

Ca bază pentru calcularea tasării fundațiilor piloți, a fost adoptată tehnologia propusă de SergeyKonstr în acest subiect: „OFZ pentru asociere în participație 24.13330.2011”, pe dwg.ru, revizuită după înțelegerea sa, pentru propriile instrumente și capabilități.

SP 24.13330.2011: S = Sef + Sp + Sc

unde, S este tasarea pilotului, Sef este tasarea fundației condiționate, Sp este tasarea din poansonare, Sc este tasarea datorată comprimării arborelui pilotului.
Tehnologia este după cum urmează:

1. Calculez schema ca pe o bază naturală în (SCAD + Cross) primesc draftul mediu (Sef)
2. Asez gramezi pe plan. Creez o schemă de proiectare suplimentară care include doar placa de fundație și piloți. Pentru a încărca placa cu o singură sarcină (1T / m2) și pentru a afla aria de încărcare a piloților plasați, sau „zona celulei piloților”, care este necesară pentru a calcula așezarea de perforare. Există o captură - ce zonă să luați pentru grămezi extreme și de colț? Doar din motive intuitive, am adăugat un coeficient la aria celulei egal cu 2 și 4
4. Sc nu este o problemă de calculat, cunoscând sarcina pe grămadă și parametrii acestuia.
5. Cunoscând Sef, Sp, Sc, obțin rigiditatea piloților și fac mai multe iterații ale calculului.

Am decis să folosesc tije universale pentru modelarea grămezilor. Este mult mai convenabil să lucrezi cu ele în SCAD decât, de exemplu, cu legături de rigiditate finită.
Cu ajutorul SPDS Graphics a fost dezvoltat obiectul parametric „Pile”, „tabel pentru calcule”. Toate calculele sunt efectuate în interiorul acestui obiect, trebuie doar să îi setăm parametrii inițiali:
1. Setăm parametrii (secțiune, lungime) și parametrii solului (E1, Mu1, E2, Mu2) la grămezi
2. Setați sarcina pe piloți (ca primă aproximare, sarcina verticală totală pe clădire/numărul de piloți).
3. Atribuim piloților proiectul fundației condiționate, calculat cu ajutorul SCAD + Cruce, și adâncimea straturilor de subsidență. Aici este izocâmpul așezării plăcii mele, respectiv, Sef-ul a fost pus pe grămezi, în funcție de câmpul în care au căzut.

4. Setăm zonele de încărcare (reacție în grămadă de la o singură încărcare).
5. Obiectul parametric, primind toți acești parametri, calculează pescajul total și, în consecință, rigiditatea (E = N / S) și construiește o bară verticală cu lungimea egală cu 1000 / E.

6. De fapt, disecăm aceste obiecte, lăsăm doar barele verticale și le importăm în SCAD, unde atribuim rigiditatea EF = 1000 tuturor barelor.
7. Este nerealist să atribui fiecărei grămezi un tiraj, încărcătură etc. într-un câmp mare de grămezi. Atribuirea datelor la pile se face folosind Excel - SPDS Table. Dar acest lucru este posibil numai dacă numerele de pile din SCADA corespund numerelor de pile din planul din AutoCAD. Prin urmare, pilele din autocad sunt sortate după X, Y și numerotate folosind un tabel. Înainte de a importa bare în SCAD, acestea trebuie reconstruite în aceeași ordine ca piloții. Utilizatori Nanocada poate profita macro care a proiectat se umfla (d) ... De asemenea, este posibil să se aplice în acest scop PC Lira, care este capabil să renumeroteze tijele în funcție de coordonatele lor de-a lungul X, Y.

Complexul software SCAD, pe lângă modulul de calcul al modelării elementelor finite, include un set de programe capabile să rezolve probleme mai specifice. Datorita autonomiei sale, setul de programe satelit poate fi utilizat separat de modulul principal de calcul SCAD, si nu este interzisa efectuarea de calcule in comun cu pachete software alternative (, Robot Structural Analysis, STARK ES). În acest articol, ne vom uita la câteva exemple de calcul în SCAD Office.

Un exemplu de selectare a armăturii în nervura unei plăci prefabricate în programul SCAD

Placa va fi montată pivotant pe șantier, de exemplu pe pereți de cărămidă. Consider că este nepractic să modelez întreaga placă, o parte a clădirii sau întreaga clădire pentru o astfel de sarcină, deoarece costurile cu forța de muncă sunt extrem de disparate. Programul ARBAT poate veni în ajutor. Se recomandă ca nervura să fie calculată conform normelor ca secțiune în T din beton armat. Meniul complexului software SCAD este intuitiv: pentru o anumită secțiune, armătură și forță, inginerul primește un rezultat despre capacitatea portantă a elementului cu referire la clauzele documentelor normative. Rezultatul calculului poate fi generat automat într-un editor de text. Introducerea datelor durează aproximativ 5-10 minute, ceea ce este mult mai puțin decât formarea unui model cu elemente finite a unei podele nervurate (să nu uităm că în anumite situații calculul prin metoda elementului finit oferă mai multe posibilități de proiectare).

Un exemplu de calculare a produselor încorporate în SCAD

Acum să ne amintim de calculul produselor încorporate pentru fixarea structurilor pe tronsoane din beton armat.

Întâlnesc adesea designeri care stabilesc parametri din motive de proiectare, deși este destul de simplu să verifici capacitatea portantă a creditelor ipotecare. În primul rând, trebuie să calculați forța tăietoare la punctul de atașare al piesei încorporate. Acest lucru se poate face manual prin colectarea sarcinilor din zona de încărcare sau din diagrama Q a modelului cu elemente finite. Apoi utilizați partea de proiectare specială a programului ARBAT, introduceți datele privind structura piesei încorporate și forțele și, ca rezultat, obțineți procentul de utilizare a capacității portante.

Cu un alt exemplu interesant de calcul în SCAD inginerul se poate confrunta cu: determinarea capacitatii portante a unui cadru de lemn. După cum știm, din mai multe motive, programele de calcul FEM (metoda elementelor finite) nu au în arsenal module pentru calcularea structurilor din lemn conform documentelor de reglementare ruse. in acest sens, calculul se poate face manual sau in alt program. Pachetul software SCAD oferă inginerului programul DECOR.

În plus față de datele de pe secțiune, programul DECOR va solicita inginerului să intre în forțele de proiectare, care vor fi obținute de SP LIRA 10. După ce ați asamblat modelul de proiectare, puteți aloca o secțiune parametrică a arborelui tijelor, stabiliți modulul de elasticitate al arborelui și obțineți forțele conform schemei de deformare:

În acest exemplu de calcul în SCAD, flexibilitatea elementului s-a dovedit a fi o valoare critică, marja pentru momentul limită al secțiunilor este „solidă”. Blocul de informații al programului DECOR vă va ajuta să vă amintiți valoarea limită a flexibilității elementelor din lemn:

Un exemplu de calcul al capacității portante a unei fundații în SCAD

O parte integrantă a modelării fundației piloți-plăci este calculul capacității portante și tasarea pilotului. Pentru a face față unei sarcini de acest fel, programul REQUEST îl va ajuta pe inginer. În ea, dezvoltatorii au implementat calculul fundațiilor în conformitate cu normele „fundații și fundații” și „fundații pe piloți” (nu veți găsi astfel de posibilități în programele de calcul FEM). Deci, pentru a modela o grămadă, trebuie să calculați rigiditatea unui element finit cu un singur nod. Rigiditatea este măsurată în tf / m și este egală cu raportul dintre capacitatea portantă a grămezii și tasarea acestuia. Se recomandă să se efectueze modelarea în mod iterativ: la început, setați rigiditatea aproximativă, apoi rafinați valoarea rigidității în funcție de parametrii piloților calculați. Modelul construit pentru calcularea prin metoda elementului finit ne va permite nu numai să găsim cu exactitate sarcina pe grămadă, ci și să calculăm armarea grilajului:

După calcularea structurii, utilizatorul SP LIRA 10 va putea calcula sarcina necesară pe grămadă pe baza rezultatului mozaicului de forțe într-un element finit cu un singur nod. Forța maximă rezultată va fi sarcina de proiectare necesară pe grămadă, capacitatea portantă a pilotului selectat trebuie să depășească valoarea necesară.

Tipul de piloți (forat, batat), parametrii secțiunii piloților și condițiile solului conform datelor de cercetare geologică sunt introduse ca date inițiale în programul ZARROS.

Un exemplu de calculare a conexiunilor nodale în SCAD

Calculul conexiunilor nodale este o parte importantă a analizei capacității portante a clădirilor. Cu toate acestea, designerii neglijează adesea acest calcul, rezultatele pot fi extrem de dezastruoase.

Figura prezintă un exemplu de lipsă de asigurare a capacității portante a peretelui coardei superioare a fermeiului la punctul de atașare a fermeiului. Potrivit Joint Venture Steel Structures, astfel de calcule se fac fără greșeală. Nici în programul de calcul prin metoda elementelor finite nu veți găsi un astfel de calcul. Ieșirea din situație poate fi programul COMET-2. Aici utilizatorul va găsi calculul conexiunilor nodale în conformitate cu documentele de reglementare actuale.

Nodul nostru este o ferme și pentru a o calcula, trebuie să selectați un articol de consiliere în program. În continuare, utilizatorul rade conturul curelei (carcasa noastră este în formă de V), parametrii geometrici ai panoului, eforturile fiecărei tije. Forțele sunt de obicei calculate în programele de calcul FEM. Pe baza datelor introduse, programul generează un desen pentru o reprezentare vizuală a structurii ansamblului și calculează capacitatea portantă pentru toate tipurile de verificare în conformitate cu documentele de reglementare.

Un exemplu de construire a unui calcul MCI în SCAD

Construcția modelelor de analiză cu elemente finite nu este completă fără aplicarea sarcinilor, valorile calculate manual sunt atribuite în programele de calcul FEM per element. Programul WEST îl va ajuta pe inginer în colectarea încărcăturilor de vânt și zăpadă. Programul include mai multe module de calcul care permit zona de construcție introdusă, iar conturul conturului clădirii calculează sarcina de vânt și zăpadă (cele mai comune module de calcul ale programului VEST). Deci, atunci când calculează baldachinul, proiectantul trebuie să indice înălțimea crestei, unghiul de înclinare și lățimea pantei. Conform diagramelor obținute, sarcina este introdusă în programul de calcul, de exemplu, SP LIRA 10.4.

Ca o concluzie, pot spune că complexul software SCAD și sateliții săi permit utilizatorului să reducă semnificativ costurile forței de muncă atunci când calculează problemele locale, precum și să formeze modele de calcul precise și, de asemenea, să conțină date de referință necesare muncii inginerilor civili. Autonomia programelor permite proiectanților să le folosească în combinație cu orice complexe de calcul bazate pe calculul prin metoda elementelor finite.